天天消息！新能源汽车发卡电机交流电阻研究

2022-08-05 07:40:12来源：汽车技术研究所

宗兆科江郑龙

（上海众联能创新能源科技股份有限公司，上海 201318）

【摘要】

(资料图片)

为研究新能源汽车发卡电机绕组交流电阻的影响因素，引入交流电阻系数，建立发卡交流电阻、涡流电阻的计算公式，并以8 极48 槽电机为例，分析电机转速、电流、发卡温度、磁钢、硅钢片性能、发卡截面尺寸、定子槽尺寸及发卡槽内位置等因素对发卡交流电阻的影响，并对比不同因素下的发卡电流密度分布。结果表明：转速是影响发卡电机交流电阻的最主要因素，发卡温度、定子硅钢片性能、发卡截面尺寸、定子槽尺寸及发卡槽内位置对发卡绕组交流电阻都有较大影响。

主题词：

发卡电机交流电阻电机转速发卡温度电流密度

1 前言

随着电机设计技术与制造工艺的进步，发卡电机因功率密度高、槽满率高、散热性能好、电磁噪声低、端部高度短等优势，在新能源汽车驱动电机中得到越来越广泛的应用。虽然发卡电机有各种优势，但定子槽内的发卡绕组因集肤效应、邻近效应、槽内漏磁通等因素导致铜耗增加，最终导致电机效率下降。

文献[1]研究了考虑集肤效应、邻近效应的圆线电机的谐波电流、槽口尺寸、导体径向位置、导体直径、并绕根数等因素对交流损耗的影响；文献[2]研究了外电路联合仿真的交流损耗计算方法；文献[3]针对发卡电机槽内导体的电流分布进行研究，并与圆线电机进行了对比，研究了槽内发卡位置、转速对损耗的影响。

本文以8极48槽永磁同步发卡电机为例，研究电机转速、电流、发卡温度、磁钢、硅钢片性能、发卡截面尺寸、定子槽尺寸及发卡槽内位置对交流电阻的影响，对比不同因素下的发卡电流密度分布，为发卡电机的设计、降低发卡铜耗及提高电机效率提供参考。

2 发卡电机的交流电阻系数

集肤效应、邻近效应、槽漏磁等问题

[4]

导致发卡绕组导体的有效截面减小，因此，发卡绕组以交流电阻系数（或交直流铜耗比）来表征电阻的增加。

如图1 所示，电机槽内放置数量为

的发卡绕组，互相串联，电流相等。设槽宽为

，发卡绕组截面宽度为

，厚度为

，导体上表面与槽底的距离为

，则交流电阻系数

为

[5]

：

图1 单槽发卡绕组示意

式中，

=4π×10

-7

H/m 为真空磁导率；

/60 为电流频率；

为电机转速；

为永磁同步电机极对数；

为槽内宽度方向上的绕组数量；

为发卡绕组电阻率。

绕组的直流电阻为：

式中，

为每相串联长度；

为绕组截面积。

考虑集肤效应后的绕组交流电阻

、涡流电阻

分别为：

由式（3）、式（4）可知，发卡电机中的交流电阻与槽宽、发卡截面尺寸、电流频率（转速）、槽内发卡绕组数量等有关，且直流电阻与电阻率成正比，涡流电阻与电阻率成反比。

3 发卡电机的仿真分析

以某8极48槽永磁同步发卡电机为例，每槽有8根发卡绕组，采用平行槽，基于电磁场的对称性，取1/8模型，如图2所示，仿真模型的部分设计参数如表1所示。不考虑电机高速弱磁效应，通过ANSYS Maxwell软件仿真计算得到发卡电机的交流电阻。

表1 仿真电机设计参数

图2 发卡电机仿真模型

如图3所示，经仿真计算，电流为200 A时的直流铜耗

=2 277.5 W，则仿真直流电阻

DCS

/(3

)=0.019 Ω。

图3 直流铜耗

根据式（2），该电机的直流电阻

=0.019 Ω，仿真结果与计算结果一致，根据式（1）得到各转速下的交流电阻系数，如表2所示。

表2 各转速下的交流电阻系数

图4所示为ANSYS Maxwell软件仿真计算获得的不同转速、不同电流下的交流电阻系数。由图4 可知：随着转速升高，

迅速增加；低转速下，估算结果与仿真结果较为接近；低电流时

值较高电流时大，故交流电阻系数除主要受转速影响外，与电流也有关系。

图4 交流电阻系数

图5所示为不同转速、不同电流下的发卡绕组电流密度

分布情况，其中左侧发卡导体位于槽口，右侧发卡导体位于槽底（下同），以图2模型的最右侧发卡绕组的电流密度为研究对象。

图5 不同转速、电流的发卡电流密度

由图5可以得出：发卡涡流效应由槽口向槽底逐渐减弱；相同电流下，转速高时涡流效应较转速低时显著；相同转速下，电流小时涡流效应较电流大时显著。

4 发卡电机交流电阻影响因素

由前文可知，影响发卡绕组交流电阻的因素包括转速和电流，此外，绕组电阻率

、截面尺寸

和

、槽宽

对交流电阻也有影响。根据文献[6]，槽内磁密也会影响交流电阻。因此，采用单一变量法，通过ANSYS Maxwell软件仿真研究交流电阻的影响因素。

4.1 发卡温度对交流电阻的影响

电阻率

随温度的变化关系为：

式中，

=1.724×10

-8

Ω·m 为室温下的电阻率；

=0.003 93 K

-1

为电阻率温度系数；

=20 ℃为室温；

为电阻率

所对应的温度。

不同温度下的交流电阻系数

仿真结果如图6所示。

由图6可知：低转速下，在交流电阻中，直流电阻占比高，涡流电阻占比小，故温度高，则电阻率大，交流电阻大；高转速下，直流电阻占比小，涡流电阻占比大，故温度高，则电阻率大，而涡流电阻与电阻率成反比，则交流电阻低。

图6 不同温度下的交流电阻系数

图7所示为电流200 A、转速16 000 r/min，不同温度工况下的发卡绕组电流密度分布情况，由图7 可知，20 ℃、80 ℃、140 ℃对应的绕组电流密度依次减小，则绕组载流面积依次增大，故交流电阻依次减小。

图7 不同温度下的发卡绕组电流密度

4.2 磁钢性能对交流电阻的影响

磁钢性能对交流电阻系数

的影响如图8 所示。由图8可以得出：低转速下，磁钢性能对交流电阻影响极小，最高转速下，剩余磁感应强度

=0.9 T的磁钢比无磁钢（相对磁导率

=1.03，

=0 T）的交流电阻仅增大8%，因此，在分析交流电阻时，可不考虑磁钢性能的影响。

图8 不同剩余磁感应强度磁钢的交流电阻系数

4.3 硅钢片性能对交流电阻的影响

分析3 种不同性能硅钢片对发卡电机绕组交流电阻的影响，结果如图9所示。由图9可知：随定子硅钢片磁导率升高，发卡绕组交流电阻增加；转子硅钢片性能对交流电阻影响较小；当转子相对磁导率

=1 时，磁钢和定子产生的磁力线不再经过转子叠片，而只在定子冲片中，漏磁小，交流电阻更大。

图9 不同性能硅钢片的交流电阻系数

4.4 发卡绕组截面尺寸对交流电阻的影响

对发卡绕组截面宽度

、厚度

的缩放比列进行参数化，设

scale

为宽度缩放比，

scale

为厚度缩放比，截面尺寸对发卡绕组交流电阻的影响如图10所示。

图10 不同发卡绕组截面尺寸的交流电阻

由图10 可以得出：低转速下，在交流电阻中，直流电阻占比高，涡流电阻占比小，截面尺寸小时，则直流电阻大，故而交流电阻也大；高转速下，在交流电阻中，涡流电阻占比大，直流电阻占比小，截面尺寸大时，则涡流电阻大，故而交流电阻大，且发卡绕组厚度

大的（宽度

相等），交流电阻大。

4.5 定子槽尺寸对交流电阻的影响

分析定子槽尺寸对发卡电机交流电阻的影响，结果如图11所示。由图11可以得出：槽口宽度

、槽口高度

对交流电阻影响极小；槽宽

、槽深

增大时，发卡交流电阻降低。

图11 不同定子槽尺寸对发卡绕组交流电阻系数的影响

图12 所示为不同槽宽、槽深的发卡绕组电流密度。由图12 可以得出：随槽宽、槽深增大，电流密度减小，绕组有效载流面积增大，发卡交流电阻减小。

图12 不同槽宽、槽深的发卡绕组电流密度

4.6 发卡槽内位置对交流电阻的影响

以图11d 中槽深22.3 mm 定子槽结构为参照对象，研究槽内发卡距离槽口的位置

（绕组之间的距离保持不变）对交流电阻的影响，结果如图13所示。

图13 槽内不同位置的发卡绕组交流电阻系数

由图13可以得出：随着发卡不断远离槽口，交流电阻先减小，后增大，

=5.4 mm 时，发卡交流电阻最小。由此可对槽内发卡位置进行优化，图14 所示为槽内不同位置的发卡电流密度分布。

图14 不同槽内位置的发卡绕组电流密度

由图14 可以得出：在绕组之间距离保持不变的情况下，随着槽内发卡不断远离槽口，发卡绕组电流密度先减小，后又略微增大，也验证了发卡绕组交流电阻先减小后增大的结论。

5 结束语

电机转速是影响发卡电机交流电阻的因素之一，但电机转速由车辆实际运行工况、减速比（变速比）等决定。因此，从电机本体设计出发，为降低电机铜耗、提高电机效率，可在满足电机转矩、输出功率等性能指标的前提下采取以下措施：适当降低定子硅钢片的性能等级以降低发卡绕组交流电阻；适当减小发卡绕组的宽度和厚度；适当增加定子槽宽、槽深尺寸，并且使发卡绕组适当远离定子槽口。

参考文献

[1]邹继斌,江善林,梁维燕.考虑邻近效应的高速永磁无刷电机交流损耗[J].电机与控制学报,2010,14(5):49-55.

ZHOU J B,JIANG S L,LIANG W Y.AC Loss in a High Speed BLPM Motor Considering Proximity Effect[J].Electric Machines and Control,2010,14(5):49-55.

[2] 姜华.扁铜线电机交流损耗的计算方法[J].微特电机,2019,47(12):32-34.

JIANG H.Calculation of AC Loss of Hair-Pin Winding Motor[J].Small &Special Electrical Machines,2019,47(12):32-34.

[3] DU-BAR C,WALLMARK O.Eddy Current Losses in a Hairpin Winding for an Automotive Application[C]// 2014 IEEE Conference on Electrical Insulation and Dielectric Phenomena (CEIDP).Alexandroupoli,Greece:IEEE,2018:710-716.

[4] WASAKI S,DEODHAR R,LIU Y,et al.Influence of PWM on the Proximity Loss in Permanent Magnet Brushless AC Machines[C]// 2008 Industry Applications Society Annual Meeting(IAS 08).Edmonton,Canada:IEEE,2008:1-8.

[5]陈世坤.电机设计[M].北京:机械工业出版社,2000:63-68.

CHEN S K.Motor Design[M].Beijing:China Machine Press,2000:63-68.

[6] SNELLING E C.Soft Ferrites,Properties and Application[M].London:Butter Worth and Co.,Ltd.,1988.

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